杨亚琴
,
张治民
,
李保成
,
王子田
,
田治坤
兵器材料科学与工程
以变形镁合金中比强度最高的ZK60合金作为研究对象，进行ZK60合金形变热处理实验研究，并以热变形态、热变形+T5态、热变形+T6态3种不同热加工态ZK60合金作为靶板材料，通过高速冲击实验，进行ZK60合金抗弹性能影响研究。结果表明：300℃热压缩变形后ZK60合金抗拉强度平均提高35 MPa、伸长率平均提高9%；变形+T5处理后合金抗拉强度下降约为18 MPa、伸长率下降约为2.6%；变形+T6处理后合金的抗拉强度最低，为241 MPa，而伸长率最高，达到33.8%；相同冲击速度下，变形+T5态靶板对应的弹坑周围不出现裂纹、合金抗弹性较好，变形+T6态靶板对应的弹坑周围有明显纵向裂纹、合金抗弹性较差，而变形态靶板所对应的弹坑形貌则具有不同特征，弹坑形貌与靶板材料的力学性能相关；通过线性回归，建立了弹坑深度与靶板材料常规力学性能之间的关系式。
关键词:
ZK60镁合金
,
热变形
,
热变形+T5
,
热变形+T6
,
抗弹性
李鑫
,
江静华
,
赵永好
,
文道静
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201511005
借助等通道转角挤压(ECAP)模具制备了超细晶ZK60镁合金,结合时效处理调控了合金中第二相的分布形态,采用局部电化学阻抗谱(LEIS)结合浸泡试验,分析了组织超细化及小尺度第二相对ZK60镁合金电化学腐蚀行为的影响.结果表明,固溶态ZK60镁合金在3.5％ NaCl溶液中的失重速率随着ECAP加工道次的增加而增加;随着浸泡时间的增加,超细晶合金的局部阻抗先增加后下降;后续时效处理使样品中残余应力下降、第二相重新分布,从而提高了表面腐蚀产物对基体的保护作用,改善了超细晶镁合金的耐蚀性.
关键词:
镁合金
,
超细晶
,
等通道转角挤压
,
微区电化学
何运斌
,
潘清林
,
刘晓艳
,
李文斌
材料科学与工艺
采用Gleeble-1500热模拟试验机对ZK60镁合金在变形温度为150～400℃,应变速率为0.001～10 s-1条件下的热变形行为进行研究,利用双曲正弦关系式描述了该合金在热变形过程中的稳态流变应力;根据合金动态模型,计算并分析了该合金的加工图.研究表明：利用加工图可确定出该合金热变形的流变失稳区,导致变形失稳的原因主要是孪生和局部流变;试验条件下热变形的最佳工艺参数为变形温度350℃,应变速率0.001 s-1,在该条件下合金发生完全再结晶,具有较好的塑性.
关键词:
ZK60合金
,
流变应力
,
流变失稳
,
再结晶
黎小辉
,
冯晓伟
,
王顺成
,
戚文军
稀有金属材料与工程
通过X射线衍射分析、金相分析和力学性能测试对大尺寸ZK60镁合金挤压型材的微观组织、织构取向和室温力学性能进行系统研究.结果显示,挤压态ZK60镁合金中主要由a-Mg和MgZn2相组成,此外还有少量的Mg2Zn11和Zn2Zr3相.挤压变形后初始的粗大铸态组织沿着挤压方向被极大地细化和破碎,同时伴有部分动态再结晶发生.大部分晶粒的基面沿着挤压方向和横向排列而不是常规的挤压纤维状取向分布.沿着45°方向取样展现出最好的断裂伸长率,其中间和边部分别为28％和23％,而最大抗力强度则体现在沿着挤压方向拉伸样品在中间和边部分别为325和312MPa.
关键词:
ZK60镁合金
,
挤压型材
,
微观组织
,
力学性能
,
织构演变
覃银江
,
潘清林
,
何运斌
,
李文斌
,
刘晓艳
,
范曦
中国有色金属学报
在变形温度为200～400 ℃、应变速率为0.001～1 s~(-1)条件下,对ZK60镁合金进行热压缩实验,建立一个单隐层前馈误差反向传播人工神经网络模型,研究该镁合金的流变行为.模型的输入参数分别为变形温度、应变速率和应变,输出为流变应力,中间隐含层包含23个神经元,并采用Levenberg-Marquardt算法对此网络模型进行训练.结果表明:ZK60镁合金的流变应力随变形温度升高和应变速率降低而减小;其高温压缩流变应力曲线可描述为加工硬化、过渡、软化和稳态流变4个阶段,但在较高温度和较低应变速率时,过渡阶段不很明显;所建神经网络模型可以很好地描述ZK60镁合金的流变应力,其预测值与实验值吻合很好;利用该模型预测的变形温度和应变速率对流变应力的影响结果与一般热加工理论所得结果一致.
关键词:
ZK60镁合金
,
人工神经网络
,
流变应力
,
热压缩变形
毛建军
,
潘复生
,
陈先华
,
彭建
,
汤爱涛
,
刘传璞
材料导报
采用Gleeble-1500热模拟机在温度250～400℃、应变速率0.001～1s~(-1)、最大变形程度105%的条件下对ZK60镁合金进行了高温压缩模拟实验研究.分析了实验合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系,计算了变形激活能和应力指数,并观察了热压缩变形过程中组织的变化.结果表明,合金的峰值流变应力随应变速率的增大而增加,随温度的升高而减小;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能为63～130kJ/mol,应力指数为2.78～3.79;降低变形温度和提高应变速率可使再结晶晶粒的平均尺寸减小.
关键词:
ZK60镁合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
变形激活能
,
动态再结晶
覃银江潘清林何运斌李文斌刘晓艳范曦
金属学报
在变形温度为523---673 K, 应变速率为0.001---1 s-1的条件下, 采用Gleeble--1500热模拟试验机对ZK60镁合金的热变形行为进行了研究. 结果表明, ZK60镁合金流变应力随变形温度升高和应变速率的降低而减小. 其高温压缩流变应力曲线可描述为加工硬化、过渡、软化和稳态流变4个阶段, 但在温度较高和应变速率较小时, 过渡阶段不很明显. 建立了一个包含应变的流变应力预测模型, 模型中的9个独立参数可以通过非线性最小二乘法拟合求得, 预测的流变应力曲线与实验结果吻合较好.
关键词:
ZK60镁合金
,
flow stress
,
hot deformation
,
dynamic recrystallization
朱利萍
,
徐永东
,
聂景江
,
鲁闯
,
吕绯
兵器材料科学与工程
借助平面压缩实验、力学特性测试及微观组织分析,研究变形温度(260,300,340,380,420℃)和变形程度(等效塑性应变:0.80,1.59,2.07,2.38,2.65)对均匀化处理(420℃×12 h)ZK60镁合金组织和力学特性的影响规律.研究表明:在相同变形量下,随变形温度上升,ZK60镁合金抗拉强度先增加后减小,合金的伸长率先增加后减小,最后又上升;随变形量的增加,ZK60镁合金的抗拉强度和伸长率先增加后减小.等效塑性应变为2.07,获得比较细小的等轴晶粒,使合金的强度和伸长率大幅提高.
关键词:
ZK60镁合金
,
变形参数
,
组织
,
力学特性
杨文朋
,
郭学锋
,
杨凯军
材料热处理学报
采用单辊甩带法制备了ZK60镁合金薄带,研究了不同条件热处理薄带的组织和显微硬度.结果表明,薄带由晶粒尺寸＜8 μm的等轴α-Mg、球状β'2相和少量杆状β',相组成;热处理温度＜300℃时,晶粒无长大;温度＞300℃时,晶粒显著长大.原始薄带显微硬度约为50 HV,300℃×2 h热处理后显微硬度值最大约为80 HV;β'1和β'2相的弥散强化作用是薄带硬度提高的内在原因.
关键词:
ZK60镁合金
,
快速凝固
,
显微硬度
,
热处理
林金保
,
任伟杰
,
王心怡
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00324
基于室温轴向拉伸和压缩实验研究了挤压态ZK60镁合金的拉-压不对称性. 通过修正黏塑性自洽模型, 建立了耦合滑移和孪生的晶体塑性力学模型, 模拟了挤压态ZK60镁合金轴向拉,压力学行为, 分析了基面,柱面,锥面滑移及{1012}<1011>拉伸孪生和{1011}<1012>压缩孪生在塑性变形过程中的激活及演变情况. 结合实验与模拟, 从微观塑性变形机制角度分析了具有初始挤压态丝织构的镁合金产生拉-压不对称性的机理. 结果表明: 轴向拉伸过程中拉伸孪生和压缩孪生都较难激活, 变形初期以基面滑移为主, 由于基面滑移取向因子较低, 导致屈服应力较高; 随着晶粒转动, 基面滑移分切应力降低, 应力逐步升高, 变形机制转为以柱面滑移为主, 辅以锥面<c+a>滑移, 应变硬化率较低, 应力-应变曲线较平稳. 轴向压缩前期, 临界剪切应力较低的拉伸孪生大量激活, 导致屈服应力较低; 应变达到6.0%后拉伸孪生逐渐饱和, 相对活动量快速降低, 硬化率迅速提高, 由于大量孪晶界对位错滑移形成阻碍, 滑移机制未出现大量激活; 轴向压缩后期, 随着应力的持续升高, 压缩孪生启动, 相对活动量迅速上升, 塑性变形积累的应力得以释放, 硬化率降低. 因此, 挤压丝织构状态决定了镁合金在室温轴向拉,压变形过程中的变形机制存在明显区别, 从而导致挤压镁合金产生显著的轴向拉-压不对称性.
关键词:
ZK60镁合金
,
黏塑性自洽模型
,
拉-压不对称性
,
孪生
